本文摘要：本 機械論文 著重研究基座姿態(tài)受控下漂浮柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂的動力學建模及末端運動改進奇異攝動控制問題。在對基座柔性、關節(jié)柔性分別進行線性伸縮彈簧及線性扭轉彈簧模型等效的基礎上，利用線動量守恒原理、拉格朗日第二類建模方法分析了姿態(tài)受控
本機械論文著重研究基座姿態(tài)受控下漂浮柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂的動力學建模及末端運動改進奇異攝動控制問題。在對基座柔性、關節(jié)柔性分別進行線性伸縮彈簧及線性扭轉彈簧模型等效的基礎上，利用線動量守恒原理、拉格朗日第二類建模方法分析了姿態(tài)受控漂浮柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂的動力學建模過程。《現(xiàn)代制造》(周刊)創(chuàng)刊于1894年，由機械工業(yè)出版社與德國弗戈媒體集團合作出版。憑借深厚的國際背景和機械工業(yè)出版社在國內(nèi)的強大優(yōu)勢，《MM現(xiàn)代制造》在中國制造業(yè)行業(yè)形成了廣泛而深遠的影響，其封面題字由著名的科學家錢偉長先生親自書寫。
摘要：采用線性伸縮彈簧、線性扭轉彈簧來分別描述基座及關節(jié)柔性，并在此基礎上經(jīng)由線動量守恒原理、拉格朗日第二類建模方法，建立了姿態(tài)受控柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂的動力學模型。將柔性補償思想與奇異攝動理論相融合，推導了可分別表示系統(tǒng)剛性運動、基座與關節(jié)柔性運動的慢、快變子系統(tǒng)，并提出一種由協(xié)調(diào)運動慢變控制和基于高階快變狀態(tài)觀測器的最優(yōu)控制所組成的改進奇異攝動控制方案。與傳統(tǒng)奇異攝動控制方案相比，所提改進控制方案可有效避免對系統(tǒng)高階快變狀態(tài)量進行實時地測量和反饋，且可適于具有較大關節(jié)柔性的柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂的控制。仿真實驗結果表明了所提方案在軌跡跟蹤控制、基座與關節(jié)柔性振動抑制上的有效性。
關鍵詞：空間機械臂;柔性基;柔性關節(jié);動力學;奇異攝動控制
空間機械臂在人類太空探索活動中所發(fā)揮的作用不言而喻，其研究熱度頗高[1⁃4]。近年來，隨著對空間操控精度要求的不斷提高，空間機械臂在作業(yè)過程中所呈現(xiàn)出來的各類柔性效應已逐漸被人們所察覺。對于這些具有浮動載體基座、柔性部件的空間機械臂而言，動力學的非完整性及系統(tǒng)剛、柔性運動間的強耦合性將大大增加其動力學分析的難度，并給后續(xù)控制方案的設計帶來障礙。目前有關柔性空間機器人的研究文獻多數(shù)談及的是臂桿柔性[5⁃7]，部分涉及關節(jié)柔性[8⁃9]，但很少計及載體基座的柔性[10]，而同時兼顧基座柔性、關節(jié)柔性的研究文獻更是鮮有報導。顯然，較之以往僅帶有柔性關節(jié)或柔性基的空間機械臂而言，柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂具有更強的非線性及強耦合性，其動力學分析將更顯復雜性，且難以直接選用先前各類常規(guī)的控制策略來進行控制。因此，有必要繼續(xù)開展在系統(tǒng)非完整約束、基座與關節(jié)柔性并存下漂浮基空間機械臂的動力學建模與控制問題研究。奇異攝動法被視為是解決現(xiàn)有各類柔性多體系統(tǒng)控制器設計的一種重要方法，但傳統(tǒng)意義上的奇異攝動法往往會對被控系統(tǒng)提出一些現(xiàn)實要求，比如要求系統(tǒng)各柔性部件剛度應充分大[11]，控制器所需各狀態(tài)變量應精確可測等[12];顯然，這就大大限制了其在具有較大關節(jié)柔性或系統(tǒng)高階快變狀態(tài)難以測量的柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂系統(tǒng)上的應用。
將柔性補償思想與奇異攝動理論相融合，在慢、快變兩個時間尺度上對柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂原動力學模型進行分解，導出可分別用于系統(tǒng)剛性運動、柔性運動控制器設計的慢變及快變子系統(tǒng)。將關節(jié)空間形式下的慢變系統(tǒng)方程轉化為工作空間形式，并在此基礎上設計了載體基座姿態(tài)與載荷協(xié)調(diào)運動的慢變子控制方案;與此同時，為避免對系統(tǒng)高階快變狀態(tài)進行實時測量與反饋，采用了基于高階狀態(tài)觀測器的二次型最優(yōu)控制方案對快變子系統(tǒng)加以主動控制，以確保在快變子系統(tǒng)保持穩(wěn)定的前提下實現(xiàn)對基座、關節(jié)兩種柔性振動的雙重抑制。仿真結果對比，證實了所提改進奇異攝動控制方案在系統(tǒng)軌跡精確跟蹤控制及兩種柔性振動抑制上的有效性。
1柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂的動力學
漂浮柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂的結構模型如圖1所示。圖1柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂該系統(tǒng)主要由姿態(tài)受控的柔性載體基座B0、前剛性桿B1、后剛性桿B2及末端剛性載荷Bp組成，系統(tǒng)基座及各關節(jié)聯(lián)結處均設定存在有柔性⁃此處將采用無慣性質(zhì)量的線性伸縮彈簧、線性扭轉彈簧來等效描述基座和關節(jié)的柔性[13⁃14]。建立空間機械臂的慣性坐標系Oxy及其各部件Bi(i=0，1，2)的連體坐標系Oixiyi，并假設系統(tǒng)在oxy面上執(zhí)行平面操作任務;xb表示線性伸縮彈簧的彈性位移，θ0表示載體基座B0的姿態(tài)轉角，θi(i=1，2)表示剛性桿Bi的實際轉角，θim(i=1，2)為第i個關節(jié)電機的實際轉角;此外，動力學分析過程中涉及到的其他符號可約定如下：圖1中，O0位于基座B0的質(zhì)心處，Oi(i=1，2)位于關節(jié)鉸i的幾何中心，Oc1、Oc2分別為剛性桿B1、剛性桿B2與載荷Bp聯(lián)合體的質(zhì)心，oc為機械臂系統(tǒng)的總質(zhì)心;ei(i=0，1，2)為xi軸的正向單位矢量，ρ0、ρ1、ρ2、ρp和ρc分別為O0、Oc1、Oc2、末端載荷質(zhì)心及Oc在慣性參考系Oxy中所對應的位置矢徑;O0距離O1長度為l0+xb，oi(i=1，2)距離Oic長度為ai;基座B0、載荷Bp的質(zhì)量及轉動慣量分別為m0、mp和J0、Jp，前桿B1的質(zhì)量、轉動慣量及長度分別為m1、J1和l1，后桿B2的質(zhì)量、轉動慣量及長度分別為m2、J2和l2;第i(i=1，2)個關節(jié)電機的轉動慣量為Jim，線性扭轉彈簧的剛度系數(shù)為kim(i=1，2)，線性伸縮彈簧的剛度系數(shù)為k0;ωi(i=0，1，2)為各分體Bi的轉動角速度，ωim(i=1，2)為第i個關節(jié)電機的自轉角速度�；�ρ0、ρ1、ρ2、ρp在圖1中的幾何關系及空間機械臂總質(zhì)心位置不變定理，得ρi=ρc+αi0(l0+xb)e0+αi1e1+αi2eV2(1)式中αi0、αi1、αi2(i=0，1，2，p)均可描述成系統(tǒng)各慣性參數(shù)的組合。既然空間機械臂并未受到外部力作用，則該系統(tǒng)在整個操作過程中將遵循線動量守恒原理;若空間機械臂在操作之前相對于慣性參考系處于靜止狀態(tài)，則其初始動量為零。
2柔性補償下空間機械臂快、慢變子系統(tǒng)推導
漂浮柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂在操作過程中所激發(fā)的基座、關節(jié)兩種柔性振動往往會對系統(tǒng)的實時定位精度帶來負面影響，甚至會導致整個系統(tǒng)出現(xiàn)控制失效現(xiàn)象。為方便后續(xù)漂浮柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂控制方案設計，本節(jié)擬采用柔性補償奇異攝動法先行對此類系統(tǒng)進行慢、快變子系統(tǒng)分解[15]。
3改進的奇異攝動控制方案
為確保漂浮柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂能夠完成預期的空間協(xié)調(diào)操作任務，其控制系統(tǒng)需同時具備確保系統(tǒng)剛性運動軌跡精確跟蹤及基座、關節(jié)雙重柔性振動主動抑制的能力。為此，擬在慢、快變子系統(tǒng)式(14)～式(15)的基礎上，探討漂浮柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂奇異攝動控制方案的改進設計問題。
4模擬仿真與結果分析
以圖1給出的柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂系統(tǒng)為仿真對象，驗證本文所提改進控制方案的控制效果。
5結論
1)對基座姿態(tài)受控漂浮柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂進行系統(tǒng)動力學分析，推導并得到一組可同時表征系統(tǒng)剛性運動及基座、關節(jié)柔性運動的動力學方程。2)仿真運算結果表明，開啟關節(jié)柔性補償項得到的控制精度比其關閉時要提高很多;將關節(jié)柔性補償項引入到改進奇異攝動控制中，可有效解決傳統(tǒng)奇異攝動控制方案在具有較大關節(jié)柔性的柔性基、柔性關節(jié)空間機械臂中的應用限制問題。3)與傳統(tǒng)奇異攝動控制方案相比，提出的改進奇異攝動控制方案無需對系統(tǒng)高階快變狀態(tài)量進行實時的測量和反饋，更適于實際應用。
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